Deniz Ortamlarında %22 Cr Dubleks Çelik İçin Kaplamalar

Açık deniz işletmecileri şu anda açık deniz tesislerinin, yapılarının ve bileşenlerinin tasarım ömrünü, satın alınabilirliği iyileştirmek ve sonraki yıllarda kullanılabilirliklerini artırmak için uzatmak istiyor. Genellikle açık deniz yapılarında kullanılan dubleks paslanmaz çelikler, deniz ortamında malzeme tasarım sınırlarına yaklaşan yüklere ve sıcaklıklara maruz kaldıklarında yerel korozyona ve çevre destekli çatlamaya karşı hassastır. Konvansiyonel organik kaplamalar (boyalar), özellikle sıcak yükselticilerde, yüksek sıcaklıklarda hızlı bozunmaları nedeniyle sınırlı bir etki azaltma sağlar. C-çeliklerin ve östenitik paslanmaz çeliklerin korozyonunu azaltmak için termal olarak püskürtülen alüminyumun (TSA) kullanımı iyi belgelenmiş olsa da, dubleks paslanmaz çelikler (DSS) veya diğer yüksek mukavemetli alaşımlar üzerindeki davranışına ilişkin yayınlanmış veri çok az veya hiç yoktur.
 

Örnek Hazırlama

Ticari olarak saf Al'ı (%99,5) %22 Cr dubleks paslanmaz çeliğe (DSS, UNS S31803) püskürtmek için ikiz telli ark püskürtme kullanıldı. TSA'nın serbest korozyon potansiyelini ölçmek için TSA kaplı bir cam numunesi de hazırlandı. TSA kaplaması, her durumda 250-300 um nominal kalınlığa uygulandı. Kullanılan sızdırmazlık maddesi/son kaplamalar, standart ticari Al-silikon ve epoksi fenolik formülasyonlardı. Kaplanmış veya kaplanmamış DSS numuneleri kaynaklı ve kaynaksız olarak test edilmiştir.

Korozyon Potansiyeli (ECorr), Doğrusal Polarizasyon Direnci (LPR) ve Sıfır Dirençli Ampermetre (ZRA)

TSA kaplı cam, kaplamasız DSS kaynağı, TSA kaplı ve TSA+Al-silikon sızdırmaz numunelerin serbest korozyon potansiyeli 'Ecorr', havalandırılmış yapay deniz suyunda (pH 7.6-8.0, 18±2°C ve 80°C) izlendi. ±2°C). Uygun olduğunda LPR de kullanıldı. Bir dizi TSA kaplı ve TSA+Al-silikon sızdırmaz numune, kaplanmamış bir DSS kaynak numunesine elektriksel olarak bağlandı ve kaplama (anot) ila DSS kaynağı (katot) alan oranı 95:5 oldu. Kaplama (anot) ve DSS (katot) arasında akan galvanik akım, sıfır dirençli bir ampermetre kullanılarak sürekli olarak kaydedildi.

Önerilen Makale: Çelik malzemeler ve uygulamaları hakkında detaylı bilgi almak için paslanmaz çelik çeşitleri sayfamızı ziyaret etmenizi tavsiye ederiz.

Çukur Korozyonu

Kaplanmamış, TSA kaplı ve TSA+Al-silikon sızdırmaz DSS numuneleri (50x50x6mm) üzerinde havalandırılmış ve yavaş sirküle edilen yapay deniz suyunda 80±2°C'de 30 gün boyunca çukur korozyon testleri yapılmıştır. Kaplanmış numuneler için, alttaki DSS yüzeyini ortaya çıkarmak için test numunesinin kaynak başlığına 10 mm çapında bir kaplama tatili yerleştirildi.

Klorür Stres Korozyon Çatlaması (SCC)

Kaplamasız DSS kaynağı, TSA kaplı, TSA+epoksi boyalı DSS kaynak numuneleri için damla buharlaştırma yöntemiyle harici klorür SCC testleri yapıldı. Testler, 130±10°C arasında tutulan gerilimli bir kaynak numunesinin yüzeyine dakikada yaklaşık 4 damla besleme hızında soğuk sentetik deniz suyu (sıcaklık 18±2°C, pH7.9) damlatılarak gerçekleştirilmiştir.

Hidrojen Kaynaklı Stres Çatlaması (HISC)

TSA kaplaması, 3,8 mm çapındaki silindirik çekme numuneleri üzerine kaplanmıştır. Alt tabaka malzemesi düz (kaynaksız) DSS idi. Kaplanmış ve kaplanmamış numuneler, HISC testinden önce kaplamada çatlamayı indüklemek için %3'lük plastik gerilmeye tabi tutuldu. HISC testleri, bir ortam laboratuvar sıcaklığında (18±2°C) yapay deniz suyunda bu önceden gerilmiş çekme numuneleri üzerinde gerçekleştirilmiştir. Sabit bir yük, %0,2'lik uzama gerilimi değerinin (575 MPa) %100'ünde tutuldu. 165 günlük ilk maruziyetten sonra, stres seviyesi haftada 25 MPa artırılarak bir numune seti üzerinde teste devam edildi. Kaplanmış numunelerin ECorr'u izlendi. Kaplanmamış numuneler -1100 mVSCE katodik koruma potansiyelinin altındaydı.

Genel Korozyon

18±2°C'de: TSA kaplı ve TSA+Al-silikon mühürlü numuneler birkaç ilk saat için yaklaşık -700 ila -750 mVSCE'lik bir başlangıç Ecorr kaydetti, ardından potansiyel değerler önemli ölçüde düşmeye başladı (negatife doğru değeri) ilk 7 gün boyunca. 7 gün sonra TSA kaplı numune, yaklaşık -1300 mVSCE'lik bir potansiyel değer kaydetti ve TSA+Al-silikon mühürlü numune, yaklaşık -1100 mVSCE'lik bir potansiyel değer kaydetti. TSA kaplamanın potansiyeli, önemli ölçüde negatif, yani 'aktif' kaldı ve ilk 90-100 gün boyunca zamanla değişti. Yaklaşık 120 günden testin sonuna (235 gün) kadar, TSA kaplı numune ve TSA+Al-silikon sızdırmaz numune, sırasıyla yaklaşık -1000 ve -900 mVSCE'lik sabit Ecorr değerleri sergiledi.

Ek olarak, uzun süreli HISC testi sırasında TSA kaplı bir numunenin korozyon hızını izlemek için bir girişimde bulunuldu. TSA kaplı çekme numunesi için LPR tekniği kullanılarak korozyon hızı ölçümleri 90 günlük maruziyetten sonra başlatıldı. Statik (havalandırmasız) yapay deniz suyunda 120-160 günlük süre boyunca TSA kaplı DSS numunesi için 5-8 µm/yıl sabit bir korozyon hızı elde edildi.

80±2°C'de: 15 günlük daldırmadan sonra cam üzerindeki TSA kaplamanın stabil Ecorr'ı yaklaşık -1050 mVSCE idi. TSA kaplaması için düşük bir korozyon hızı hesaplandı ve LPR tekniği kullanılarak yaklaşık 6-7 um/yılda ölçüldü. Kaplamasız DSS kaynak numunesinin Ecorr'ı, -100 ila -150 mVSCE civarında sabit bir korozyon potansiyeli gösterir. Yaklaşık 20-25 gün sonra hem TSA hem de TSA+Al-silikon numuneleri için Sabit Ecorr gözlemlendi ve yaklaşık -900 mVSCE'de her iki kaplanmış numune için çok benzerdi. Hem TSA hem de TSA+Al-silikon sistemleri için ölçülen serbest korozyon potansiyeli değerleri yeterince negatifti ve yaklaşık %5'lik bir açıkta kalan DSS alanının feda edilerek korunacağını gösteriyor. DSS kaynağının (katot) yaklaşık %5 alanıyla birleştiğinde TSA kaplamasından (anot) daha yüksek bir başlangıç korozyon hızı kaydedilmiştir, ancak bu eğilim yalnızca yaklaşık 2-3 saatlik daldırma için sürmüş ve ardından korozyon hızı koruyucu olarak hızla düşmüştür. kalker yatakları oluşmuştur.

Çukur Korozyonu

Kaplamasız DSS kaynak numunesi yüzeyinin ayrıntılı incelemesi, çok sayıda küçük, sığ korozyon çukurunun kanıtlarını gösterdi. Bu çukurlar çoğunlukla merkezi kaynak başlığı bölgesinden uzaktaki yüzeyde görüldü. Kaplanmamış numunenin merkezi kaynak bölgesi ince bir filme sahipti. Dolgulu veya dolgusuz TSA kaplı numunelerin merkezi açık kaynak (tatil) bölgesinde çukurlaşma veya herhangi bir korozyon saldırısı görülmedi. Tüm kaplanmış numunelerin merkezi kaynak başlığı bölgesi, kalın bir beyaz korozyon ürünü/kireç tortusu tabakasına sahipti.

Numunelerin enine kesitleri, 30 günlük daldırmadan sonra kaynakta herhangi bir görünür korozyon atağı göstermedi. Daha parlak kontrast fazının bir CaCO3 ölçeği olduğuna inanılmaktadır. TSA kaplı veya TSA+Al-silikon sızdırmaz numunelerin tatil bölgesinde veya yakınında ölçülebilir bir TSA ayrışması elde edilmedi.

Chloride SCC

14 gün maruz kaldıktan sonra kaplanmamış DSS kaynak numuneleri için çatlama kaynaklı bir başarısızlık kaydedildi. Numunenin ortasında (kaynak alanı) şiddetli çatlaklar gözlendi ve bunlar numunenin kenarından başladı. Çatlama, esas olarak ferrit fazında ve ya transgranüler ya da östenit fazı çevresindeydi.

23 gün sonra TSA kaplı numunelerde herhangi bir çatlama gözlemlenmemiştir. Bununla birlikte, TSA+epoksi boyalı numuneler, boyalı tabakada bozulma belirtileri gösterdi.

HISC

575 MPa çekme geriliminde HISC: 575 MPa'da (%0,2 uzama geriliminin %100'ü) 165 gün boyunca numunelerin hiçbiri başarısız olmadı.

Kaplamasız DSS numunesinin yüzeyinin görsel olarak incelenmesi (-1100 mVSCE'de uygulanan katodik koruma (CP) potansiyeli ile) test numunesinin tüm yüzeyinde tek tip bir kalkerli tortu tabakası (yaklaşık 20-30 µm kalınlıkta) gösterir ve bu film birkaç yerden sökülmüştür (Fig.5a). Kalkerli tabakadan toplanan EDX spektrumları iki tabakalı bir yapı gösterdi - Mg ve O bakımından zengin bir iç tabaka ve esas olarak Ca ve O'dan oluşan bir dış tabaka. Kesitin detaylı incelemesi, kaplanmamış DSS numunesinde çok ince çatlaklar ortaya çıkardı. Bu ince çatlaklar, hidrojen kaynaklı stres çatlamasının ilk aşamalarıdır.

TSA kaplı ve TSA+Al-silikon sızdırmaz numuneler, kaplama yüzeyinde beyaz korozyon ürünleri gösteriyor, ancak görünür çatlak yok. TSA katmanı, DSS substratı ile iyi bir bağı korumuştur. Başlangıçta oluşan herhangi bir çatlak deniz suyuna maruz kaldığında korozyon ürünü ile doldurulduğundan, 575 MPa'lık bir çekme gerilimine (geçirme gerilimi) 165 gün maruz kaldıktan sonra bu numunede görünür bir çatlak bulunmadı. Benzer gözlemler, TSA+Al-silikon sızdırmaz numunelerde de bulundu.

669-695 MPa çekme geriliminde HISC: Kaplamasız DSS numunesi, yükün 669 MPa'ya yükseltilmesinden sonraki 2 saat içinde başarısız oldu ve bir birincil ve birkaç ikincil hidrojen stresi çatlağı gösterdi. Bu görüntü aynı zamanda DSS yüzeyinde kalkerli tortu olduğuna dair bazı kanıtlar da göstermektedir. Ancak bu, TSA kaplı numunelerle karşılaştırıldığında çok inceydi.

TSA kaplı numune ve TSA+Al-silikon sızdırmaz numuneler, ilave 48 gün boyunca 695 MPa'lık daha yüksek bir çekme gerilimine maruz bırakıldı. Numunelerde herhangi bir bozulma gözlenmedi ve bu numuneler boşaltılarak fotoğraflandı (Şek.6b ve 6c). Bu görüntüler, yüksek çekme gerilimi seviyelerinde (tipik olarak 695 MPa), kaplamaların şiddetli çatlamaya maruz kaldığını göstermektedir. Her iki numune de yüzeyde bir miktar beyaz korozyon ürünü gösteriyor. TSA+Al-silikon sızdırmaz numunenin yüzeyinde de bazı siyah kürecikler görüldü. Bu partiküller üzerindeki EDX analizleri, Ca, O ve C'nin varlığını gösterdi.

695 MPa yüke maruz bırakılan TSA kaplı numunelerin enine kesiti, deniz suyunun alttaki DSS yüzeyine girmesine izin verecek şekilde TSA kaplamasında geniş çatlak ve açılma gösterdi. Bu, kaplamanın çatladığı ve geniş bir şekilde açıldığı TSA kaplamasının hemen altındaki DSS yüzeyinde gözlenen ince çatlakların nedeni olabilir. TSA+Al-silikon sızdırmaz numune benzer özellikler göstermiştir.
 

Genel Korozyon Mekanizması

TSA kaplı numunelerin maruz kalan DSS yüzeyleri, yapay deniz suyuna maruz kaldıklarında paslanma göstermedi. TSA kaplama numunesi DSS kaynak numunesine galvanik olarak bağlandığından bu beklenmedik bir durum değildir. Kaplama yüzeyinde korozyon ürünü oluşmaya başladığında ve DSS katot üzerinde kalkerli bir tortu oluşmaya başladığında, korozyon hızı düşer ve yaklaşık 15 gün sonra çok düşük bir değere sabitlenir. TSA'nın deniz suyunda açıkta kalan çeliğe sunduğu koruyucu mekanizma, kalkerli tortu oluşumunun izlediği katodik korumadan biridir.

Kalkerli tortunun morfolojisi sıcaklığa bağlıdır. Düşük sıcaklıklarda (<5°C) Mg bakımından zengin tortu beklenir, ancak daha yüksek sıcaklıklarda Mg(OH)2 ve CaCO3'ün çözünürlük limitlerinin sıcaklığa bağımlılığındaki fark nedeniyle Caca zengin tortular oluşur. Sıcaklık arttıkça CaCO3'ün sudaki çözünürlüğü azalırken Mg(OH)2'ninki artar. ~18°C'de oluşan ilk tortuların Mg açısından zengin olduğu ve ardından Ca açısından zengin bir tortunun geldiği gözlemi daha önce bildirilmişti ve polarizasyon derecesi ve çökelme reaksiyonunun kinetiği ile ilgilidir.

Deniz suyunda, Na, K ve diğer birçok katyonun tuzları ile birlikte Ca ve Mg tuzları bulunur. Mg(OH)2 veya CaCO3 veya her ikisinin çökelmesi için aşırı doygunluk esastır. Mg(OH)2'nin aşırı doygunluğu, katodik bölgelerde OH- üretiminin bir sonucu olarak çelik yüzeyinin yakınında ortaya çıkabilir. Bununla birlikte, Mg2+'nın (ve deniz suyunda bulunan diğer anyonların) aragonit (CaCO3) çekirdeklenmesi ve kalsitin (CaCO3) çekirdeklenmesi ve büyümesi üzerindeki inhibisyon etkisinden dolayı CaCO3 için çökelme kinetiği Mg(OH)2'den daha yavaştır. 25°C'de, deniz suyundaki katodik olarak polarize çelik yüzeylerin çevresindeki asitlik/alkalinitenin ~pH9.5 olduğu rapor edilmiştir. Dikkat edilmesi gereken diğer bir faktör, iki çökeltici bileşiğin, yani CaCO3 (IEP~9) ve Mg(OH)2 (IEP~11) izoelektrik noktasıdır (IEP). İzoelektrik nokta, partiküllerin (bir bileşiğin) altında pozitif yüklü olduğu ve üzerinde negatif yüklü olduğu pH'ı temsil eder. Bu nedenle, asitlik/alkalinitenin pH 9.5 olması muhtemel olan katodik olarak polarize bir yüzeyin (çizilmiş bölgedeki çelik yüzey ile deniz suyu arasındaki arayüz) yakınında, Mg(OH)2'nin aşırı doygunluğu çökelmesine neden olacaktır. CaCO3'ün >IEP'si ve Mg(OH)2'nin
Çukur Korozyonu

Kaplanmamış DSS kaynak numuneleri, 30 gün havalandırılmış yapay deniz suyuna (~80°C) daldırıldıktan sonra bir dizi küçük korozyon çukuru sergiledi. Bu çukurlar daha uzun süreli maruz kalma sırasında daha da büyüyebilir. Çukurlar kaynaktan uzakta yüzeye yerleştirildi. Kimyasal analiz, kaynakta ana metalden daha yüksek miktarda Ni ve biraz daha yüksek miktarlarda Cr ve Mo doğruladı. Bu, neden korozyonun kaynak bölgesinde gözlemlenmediğini ve tercihen ana metalde meydana geldiğini açıklayabilir.

TSA ve TSA+Al-silikon dolgu macunu ile kaplanmış DSS numunelerinin açıkta kalan alanları herhangi bir lokal veya genel yüzey saldırısı sergilemedi. TSA kaplı DSS'nin ve TSA+ Al-silikon sızdırmaz DSS'nin (%5 substrat maruz kaldığında bile) Ecorr değerleri -900 mVSCE civarındaydı. Bu potansiyel değer, maruz kalan bir DSS'yi katodik olarak korumak için yeterince negatiftir ve NACE, NORSOK ve DNV gibi standartlar tarafından karbon çelikleri için belirtilen -850 ila -1050 mV Ag/AgCl koruma potansiyeli ile uyumludur.

Chloride SCC

Kaplanmamış kaynak numuneleri, aralıklı bir sıcak klorür ortamında 14 günden daha kısa sürede başarısız oldu. TSA kaplı ve TSA+epoksi boyalı numunelerden elde edilen sonuçlar, aynı ortamda test edildiğinde minimum 23 gün sonra başarısızlık olmadan çok cesaret vericiydi. Bu testlerin, kaynak metalini açığa çıkarmak için kaplama sisteminde büyük bir çizik işareti ile yapılması dikkat çekicidir. Maruz kaldıktan sonra, boyanmış örneklerin çoğu hızlı bozunma ile başarısız olmasına rağmen, TSA tabakası çok iyi durumdaydı ve tam kalınlığını korumuştu. Bu epoksi fenolik boyanın bu ağır şartlar altında uzun süre hayatta kalmayacağı açıktır.

TSA kaplı DSS'nin klorür SCC ortamında reaksiyon mekanizmasının üç aşamada olduğuna inanılmaktadır:

Sıcak DSS yüzeyinin soğuk deniz suyuyla ilk ıslanması sırasında, maruz kalan DSS yüzeyi, bitişik TSA kaplaması tarafından hızla polarize edilir ve etkili katodik koruma sağlar.

Bu, daha önce tartışılan mekanizmalarla açıkta kalan DSS (katot) yüzeyinde kalkerli bir tortu oluşumu ile sonuçlanır. TSA (anot) yüzeyinde alüminyum oksitten oluşan bir korozyon ürünü oluşur.

Bu yüksek sıcaklıktaki (~130°C) kireçli film hızla kurur ve kaynağın (katodun) daha fazla ıslanma ve hızlı termal şoklara maruz kalmasını en aza indirirken, TSA yüzeyindeki alüminyum oksit bazlı korozyon ürünü geciktirir. TSA'nın hızlı tüketimi.

Bu çalışma, en kötü durum bazında, yani TSA kaplama tabakasının alt tabakaya doğru çizilmesiyle gerçekleştirilmiştir. Gerçekte (uygun şekilde kaplanmış bileşenler), kaplama çizilse veya hasar görse bile, kumlanmış yüzeyde bu koruyucu korozyon ürünü alüminyum oksit tabakasının oluşturulmasına yardımcı olacak ve bir bileşenin ömrünü uzatacak bir miktar kaplama kalacaktır.

HISC

-1100 mVSCE'lik harici CP altında, kaplanmamış DSS numunesi üzerinde yaklaşık 15-25 um kalınlığında kalkerli bir film oluşturulmuştur. Bu film, kum püskürtmeli bir yüzeyde bile DSS substratına zayıf bir şekilde yapıştı. 575 MPa'lık bir yük altında (uzama geriliminin %100'ü), bu kalkerli filmin açıkta kalan ölçü uzunluğunun çeşitli yerlerinden koptuğu ve ayrıldığı bulundu. Bu, deniz suyunun hidrojenin üreteceği DSS katot yüzeyine girmesine izin verecektir. Her ne kadar 575 MPa'da CP'li kaplanmamış DSS 165 gün maruz kaldıktan sonra başarısız olmadıysa da, birkaç ince çatlağın başladığı bulundu. Bu çatlaklar, daha uzun süreli maruz kalma durumunda daha da yayılabilir.

TSA veya TSA+Al-silikonun rolü, deniz suyunun alttaki DSS yüzeyine girmesini en aza indirmek için etkili bir bariyer görevi görmekti. Maruziyetin ilk birkaç haftasında, deniz suyunun DSS yüzeyine kaplamadaki kalınlık çatlakları (plastik gerilme sırasında oluşan) yoluyla girmesi nedeniyle hidrojen oluşmuş olsa da, bunlar onarılmış ve tamamen alüminyum oksit bazlı korozyon ürünü ile doldurulmuştur. Bu büyük taze çatlaklarda kireçli bir tortu oluşumu hızlı bir şekilde meydana geldi ve bu, DSS yüzeyinin deniz suyuna sürekli maruz kalmasını en aza indirecekti. Bununla birlikte, gerçekte bu kadar yüksek küresel gerilim seviyeleri olası değildir ve DSS malzemesindeki (örn. kusurlarda, kaynak ucu gerilim yoğunlaştırıcılarında ve artık gerilim alanlarında) yerel gerilim yüksek olduğunda bile kaplamanın etkili bir bariyer olarak çalışması beklenebilir.

TSA ve TSA+ Al-silikon sızdırmaz DSS numunelerinin sabit serbest korozyon potansiyellerinin, yaklaşık 120 günlük daldırma sonrasında -1000 mVSCE ve -900 mVSCE civarında olduğu gösterilmiştir. Bu, TSA ve TSA+Al-silikonun, daha uzun maruziyetlerde -1100 mVSCE'lik harici CP'ye kıyasla HISC riskini azaltacağını düşündürür. Ancak, aşırı yüksek stres seviyelerinde, örn. daldırma işleminin ilk günlerinde 695 MPa'nın üzerinde veya bir DSS kaynağı (tatil) doğrudan maruz kaldığında, katot yüzeyi TSA kaplaması ile hızla -1100 mVSCE'nin altına polarize olacaktır. Bu gibi durumlarda, tek başına TSA kaplamasının kullanılması, harici bir -1100 mVSCE CP ile karşılaştırıldığında yalnızca marjinal olarak faydalı olabilir. TSA kaplama üzerinde Al-silikon dolgu macunu kullanımının, daldırmanın ilk günlerinde ve yapay deniz suyuna uzun süreli daldırma sırasında daha pozitif bir Ecorr elde ettiği ve sabit potansiyelin -900 mVSCE civarında olduğu gösterildi. HISC bir sorun olduğunda bu yararlı olabilir.
 

Dolaşımdaki ve havalandırılmış yapay deniz suyunda 25 günlük maruziyetten sonra TSA'nın serbest korozyon hızı, hem LPR hem de ZRA teknikleri kullanılarak 18°C'de yaklaşık 5-8 um/yıl ve 80°C'de 6-7 um/yıl olarak ölçülmüştür. Al-silikon sızdırmaz kaplamalar için benzer korozyon oranları gözlemlendi.

~80°C'de havalandırılmış yapay deniz suyuna maruz kaldıktan sonraki 30 gün içinde kaplanmamış DSS kaynak numunelerinde oyuk korozyonu başlatıldı. TSA ve TSA+Al-silikon sızdırmaz kaplamalar, DSS'yi oyuk korozyonundan korumuştur. ~80°C'de havalandırılmış yapay deniz suyunda TSA ve TSA+ Al-silikon sızdırmaz kaplamaların Ecorr'ı, kaplanmamış DSS'nin -100 ila -150 mVSCE'sine kıyasla -900 mVSCE civarındaydı. Kaplanmış sistemlerin Ecorr'ı yeterince negatifti ve maruz kalan DSS'nin yaklaşık %5'ini katodik olarak koruyacaktı.

Kaplamasız DSS numuneleri 14 gün içinde başarısız olurken, TSA kaplı numuneler, >23 gün boyunca klorür SCC ortamında hayatta kaldı.

Yapay deniz suyunda -1100 mVSCE harici CP altında ve 575 MPa (prova stresinin %100'ü) sabit yükte kaplanmamış DSS, 165 günlük maruziyetten sonra başarısız olmadı, ancak ince hidrojen stres çatlaklarına sahipti. Daha yüksek bir stres seviyesinde (~669 MPa veya prova stresinin %116'sı), kaplanmamış DSS 24 saat daha maruz kaldıktan sonra başarısız oldu.

575 MPa'lık sabit bir yükte yapay deniz suyunda (kanıt geriliminin %100'ü) TSA kaplı ve TSA+Al-silikon sızdırmaz DSS başarısız olmadı ve 165 günlük maruziyetten sonra hidrojen stresi çatlaması belirtisi göstermedi.

TSA kaplı ve TSA+ Al-silikon mühürlü DSS, 48 gün daha maruz kalma için stresi 695 MPa'ya (koruyucu stresin ~%120'si) yükselttikten sonra başarısız olmadı. Bununla birlikte, bu stres seviyesinde, TSA ve TSA+ Al-silikon sızdırmaz kaplamalar, yoğun çatlama yaşadı ve DSS yüzeyini kaplamadaki açık çatlaklar altında açığa çıkardı. Bu, kaplamadaki daha büyük çatlaklara bitişik olan alttaki DSS'de ince hidrojen stresi çatlakları ile sonuçlandı.